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内外环金属缠绕垫

更新时间:2017-11-15

简要描述:

内外环金属缠绕垫可在耐高温、高压和适应超低温或真空下的条件使用,可以通过对改变垫片填充物的材质组合,而解决各种介质对垫片的化学腐蚀问题,可根据不同压力环境下的要求调整其结构密度。回弹性优良的内外金属缠绕垫片能够对管道系统的压力热循环和振动进行自动调整,特别适用于负荷不均匀、接合力易松弛,温度与压力周期性变化、有冲击或震动的场合。

内外环金属缠绕垫

    内外环金属缠绕垫片采用优质SUS304、SUS316(“V”形或“W”形) 金属带及其它合金材料与石墨、石棉、聚四氟乙烯、无石棉等软性材料相互交替重叠螺旋缠绕而成,在开始及末端用点焊方式将金属带固定。

金属缠绕垫片:

回弹性优良的金属缠绕垫片能够对管道系统的压力热循环和振动进行自动调整,特别适用于负荷不均匀、接合力易松弛,温度与压力周期性变化、有冲击或震动的场合。是阀门、泵、换热器、塔、人孔、手孔等法兰连接处的静密封原件,广泛地用于石化、机械、电力、冶金、造船、医药、原子能和宇航等部门。

在法兰垫外观设计上为了安装方便,根据垫片口径大小,在垫片外围焊上2~8个定位带,让定位带扣在法兰孔上,以防安装时垫片移位或脱落,节约了辅助材料及工时.一般分为以下几种类型:

金属缠绕垫片采用优质SUS304、SUS316(“V”形或“W”形) 金属带及其它合金材料与石墨、石棉、聚四氟乙烯、无石棉等软性材料相互交替重叠螺旋缠绕而成,在开始及末端用点焊方式将金属带固定。金属缠绕垫片为半金属密合垫中回弹性zui佳的垫片,金属缠绕垫片结构密度可依据不同的锁紧力要求来制作,并利用内外钢环来控制其zui大压紧度,缠绕垫片接触的法兰密封面的表面精度要求不高。金属缠绕垫片特别适用于负荷不均匀、接合力易松弛,温度与压力周期性变化、有冲击或震动的场合。缠绕垫片是阀门、泵、换热器、塔、人孔、手孔等法兰连接处理想的静密封原件。

内外环金属缠绕垫片主要用途:

回弹性优良的内外金属缠绕垫片能够对管道系统的压力热循环和振动进行自动调整,特别适用于负荷不均匀、接合力易松弛,温度与压力周期性变化、有冲击或震动的场合。是阀门、泵、换热器、塔、人孔、手孔等法兰连接处的静密封原件,广泛地用于石化、机械、电力、冶金、造船、医药、原子能和宇航等部门。  在法兰垫外观设计上为了安装方便,根据垫片口径大小,在垫片外围焊上2~8个定位带,让定位带扣在法兰孔上,以防安装时垫片移位或脱落,节约了辅助材料及工时.一般分为以下几种类型:  内外金属缠绕垫片采用优质SUS304、SUS316(“V”形或“W”形) 金属带及其它合金材料与石墨、石棉、聚四氟乙烯、无石棉等软性材料相互交替重叠螺旋缠绕而成,在开始及末端用点焊方式将金属带固定。金属缠绕垫片为半金属密合垫中回弹性zui佳的垫片,内外金属缠绕垫片结构密度可依据不同的锁紧力要求来制作,并利用内外钢环来控制其zui大压紧度,内外缠绕垫片接触的法兰密封面的表面精度要求不高。内外金属缠绕垫片特别适用于负荷不均匀、接合力易松弛,温度与压力周期性变化、有冲击或震动的场合。缠绕垫片是阀门、泵、换热器、塔、人孔、手孔等法兰连接处理想的静密封原件。

应用范围:

石油、化工、冶金、电力、船舶、机械等行业的管道、阀门、压力容器、冷凝器、换热器、塔、人孔、手孔等法兰连接处密封。

种类:

种类断面形式代号厚度基本型缠绕垫片 A3.24.5带内环缠绕垫片 B 4.5带外环缠绕垫片 C 4.5带内外环缠绕垫片 D 4.5

金属缠绕垫片的结构材料:

填充料

钢带

内环

外环

石棉缠绕

SUS 304

碳钢

碳钢

石墨缠绕

SUS 316

SUS 304

SUS 304

四氟缠绕

SUS 316L

SUS 316

SUS 316

    

SUS 316L

SUS 316L

填充料

温 度(°C)

zui大操作压力(kg/cm2)

石墨缠绕

-200~550

250

石棉缠绕

-150~450

100

四氟缠绕

240~260

100

下表用于对内环及缠绕金属的材质选择:

商品名

AISI

硬度(HB/HV)

温度(°C)

不锈钢 304

304

130~180

-250~+550

不锈钢 316

316

130~180

-100~+550

不锈钢 316L

316L

130~190

-100~+550

外环通常由经防腐蚀处理的碳钢组成。  法兰种类及缠绕垫片形式:

法兰种类

缠绕垫片形状

平面法兰

仅带外环缠绕垫片

带内外环缠绕垫片

  

凸面法兰

仅带外环缠绕垫片

带内外环缠绕垫片

  

凹凸法兰

基本型缠绕垫片

仅带内环缠绕垫片

  

槽法兰

基本型缠绕垫片

仅带内环缠绕垫片

  

平面和凹槽法兰

基本型缠绕垫片

仅带内环缠绕垫片

  

缠绕垫片厚度公差:

项目

厚度(mm)

公差(mm)

垫片厚度

4.5, 3.2

+0.2

-0.1

环厚度

3.0

±0.24

内外金属缠绕垫片主要技术参数:

缠绕垫片系数

m=2.5-4

缠绕垫片使用压力

≤25MPa

缠绕垫片使用温度

-196℃-700℃(氧化性介质中不高于600℃)

缠绕垫片zui小预紧比压

y=68MPa

下表是内外缠绕垫片直径公差(即用于法兰的名义管道直径)

DIM(mm)ANSI B16.5BS1560(mm)Mss sp-44API605公差内环内径垫片内径<=600<=24" >=26" and <=34"±0.5>600 and <=800>24" and <=34>=36" and <=60"±0.9>800 and <=1600 >34" and <=60" ±1.3>1600>60" ±1.6垫片外径<=600<=24"<=24"±0.9>600 and <=160000 >24" and <=60" ±1.81600>60" ±2.2外环外径 >1/2" and <=60"±0.9<=600<=24" 0-1.0 >600 and <=1000>24" and <=34" 0-1.8>1000 and <=1600>34" and <=60" 0-2.2

注:另外,我们也可以根据JIS,JPI标准或客户要求生产  订货须知:内外金属缠绕垫在订货时需注明以下参数,范例:  1、内外金属缠绕垫的类型:A B C D  2、法兰标准:ASME B16.20  3、管路通径、压力等级:2" 150Lbs  4、材料种类:内环 SS316 ;内外金属缠绕带 SS316;填料带:石墨;外环:碳钢  ※ 实际应用工况不同, 以上参数仅供参考不作任何保证要求。

金属缠绕垫片的结构材料参数:

填充料

钢带

内环

外环

石棉缠绕

SUS 304

碳钢

碳钢

石墨缠绕

SUS 316

SUS 304

SUS 304

四氟缠绕

SUS 316L

SUS 316

SUS 316


  

  

SUS 316L

SUS 316L

填充料

温 度(°C)

zui大操作压力(kg/cm2)

石墨缠绕

-200~550

250

石棉缠绕

-150~450

100

四氟缠绕

240~260

10

内环金属缠绕垫选型参考:

法兰种类

垫片形式

钢带材质

填充料

内外环材质

可供尺寸(mm)

通用厚度(mm)

名称

代号

V-形

W-形

平面法兰

仅带外环

304

304(L)

316(L)

321

钛Ta

镍Ni

Mon400

Inconel

哈氏B,C

锆(702,705)

石棉

ASB

A3

304

304(L)

316(L)

321

钛Ta

镍Mon400

Inconel

哈氏B,C

锆(702,705)

Φ16-3000

  

带内外环

  

凸面法兰

仅带外环

石墨

FG

  

带内外环

3.2

4.8

凹凸法兰

基本型

四氟

PTFE

4.5

5.5

仅带内环

 

7.5

槽法兰

基本型

云母

MICA

  

仅带内环

  

平面和凹槽法兰

基本型

陶瓷

CER

  

仅带内环

  

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迷宫密封是在转轴周围设若干个依次排列的环行密封齿,齿与齿之间形成一系列截流间隙与膨胀空腔,被密封介质在通过曲折迷宫的间隙时产生节流效应而达到阻漏的目的。

由于迷宫密封的转子和机壳间存在间隙,无固体接触,毋须润滑,并允许有热膨胀,适应高温、高压、高转速频率的场合,这种密封形式被广泛用于汽轮机、燃汽轮机、压缩机鼓风机的轴端和各级间的密封,其他的动密封的前置密封。

迷宫密封的密封机理

流体通过迷宫产生阻力并使其流量减少的机能称为迷宫效应。对液体,有流体力学效应,其中包括水力磨阻效应、流束收缩效应;对气体,还有热力学效应,即气体在迷宫中因压缩或者膨胀而产生的热转换;此外,还有透气效应等。而迷宫效应则是这些效应的综合反应,所以说,迷宫密封机理是很复杂的。

(1)摩阻效应

泄漏液体在迷宫中流动时,因液体粘性而产生的摩擦,使流速减慢流量(泄漏量)减少。简单说来,流体沿流道的沿程摩擦和局部磨阻构成了磨阻效应,前者与通道的长度和截面形状有关,后者与迷宫的弯曲数和几何形状有关。一般是:当流道长、拐弯急、齿*时,阻力大,压差损失显著,泄漏量减小。

(2) 流束收缩效应

由于流体通过迷宫缝口,会因惯性的影响而产生收缩,流束的截面减小。设孔口面积为A,则收缩后的流束zui小面积为 CcA,此处 Cc 是收缩系数。同时,气体通过孔口后的速度也有变化,设在理想状态下的流速为U,实际流速比U小,令Cd为速度系数,则实际流速U1为:U1 =Cd·U于是,通过孔口的流量Q为:Q=CcCdA U式中Cc·Cd=α(流量系数)

迷宫缝口的流量系数,与间隙的形状,齿顶的形状和壁面的粗糙度有关。对非压缩性流体,还与雷诺数有关;对压缩性流体,还与压力比和马赫数有关。同时,对缝口前的流动状态也有影响。因此在复杂型式的迷宫里,不能把一个缝口的流量系数当作所有缝口的流量系数。根据试验,*级的流量系数小一些,第二级以后的缝口流量系数大一些,一般流量系数常取1。但是尖齿的流量系数比1小,约在0.7左右,圆齿的流量系数接近于1,通常取α=1,计算的泄漏量是偏大。

(3)热力学效应

理想的迷宫流道模型,它是由一个个环形齿隙和齿间空腔串联而成的。气体每通过一个齿隙和齿间空腔的流动可描述如下:在间隙入口处,气体状态为P0T0和零开始,气体越接近入口,气流越是收缩和加速,在间隙zui 小处的后面不远处,气流获得zui大的速度;当进入空腔,流速截面突然扩大,并在空腔内形成强烈的旋涡。从能量观点来看,在间隙前后,气流的压力能转变为动能。同时,当温度下降(热焓值h减小),气体以高速进入两齿之间的环行腔室时,体积突然膨胀产生剧烈旋涡。涡流摩擦的结果,使气流的绝大部分动能转变为热能,被腔室中的气流所吸收而升高温度,热焓又恢复到接近进入间隙前的值,只有小部分动能仍以余速进入下一个间隙,如此逐级重复上述过程。

(4)透气效应

在理想迷宫中,认为通过缝口的气流在膨胀室内动能,全部变成热能。也就是说,假定到下一个缝口时的渐近速度等于零,但这只是在膨胀室特别宽阔和特别长时才成立。在一般直通迷宫中,由于通过缝口后的气流只能向一侧扩散,在膨胀室内不能充分的进行这种速度能(动能)向热能的能量转换,而靠光滑壁一侧有一部分气体速度不减小或者只略微减小,直接越过各个齿顶流向低压侧,把这种一掠而过的现象称为透气效应

 

 

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